杭州適用于臨工953裝載機轉向轉斗大臂油缸 鏟車拉桿配件

裝載機變速箱空擋或掛擋后，變速壓力均低整機行走無力？出現故障的原因：變速箱內傳動油量不夠，變速箱油底殼濾網堵塞，行走泵損壞、容積效率低，減壓閥或進口壓力閥調整壓力不當，行走泵吸油管老化或拆彎嚴重。排除方法：加足變速箱內液壓油加至怠速時油標中位，更換行走泵，更換或清洗濾網，重新調整壓力達到所規定范圍內，更換油管。
小型裝載機常見故障排除方法
（1）排除啟動困難或不能轉動的故障。①排除燃油管路中的空氣，具體辦法：擰松油泵回油螺栓排凈空氣，如有必要可松開高壓油管，利用起動機帶動發動機空轉排凈空氣；②排除電氣系統故障，具體辦法：檢查每個單格中的電解液面，如有必要添加蒸餾水或更換蓄電池；③檢查進氣系統是否有堵塞，如有清洗或更換空氣濾清器和進氣管。另外對于啟動困難時的油箱內油面過低問題，則應加滿油箱，即可排除啟動困難或不能啟動的故障。
（2）排除離合器工作異常的故障。①排除結合時打滑。重新調整踏板的自由行程；更換壓力彈簧；清洗離合器摩擦片表面的油污；更換摩擦片。②結合時發抖故障。更換離合器軸或軸套；緊固已松動的螺栓；清洗摩擦片上的油脂；重新調整離合器分離杠桿至均勻狀態。③把離合器分離不徹底現象。重新調整踏板過大的自由行程；重新調整離合器的分離杠桿。
（3）排除變速器工作不正常現象。①解決時常跳擋問題。更換撥叉軸定位彈簧；更換撥叉軸；更換齒輪或軸。②排除響聲異常故障。更換齒輪；更換軸承；緊固各松動的螺栓；補充潤滑油；更換齒輪或軸；③排除換擋不靈故障。主要應修去齒輪齒端的毛刺或者換齒輪。
（4）排除驅動橋工作異常故障。①行駛有響聲。調整或更改錐齒輪；更換軸承或調整；更換齒輪。②制動時發響。修復或更換制動蹄片；修理制動摩擦襯片鉚釘；修理或更換制動轂。③排除制動時車跑偏。清洗制動蹄片；重新調整驅動橋制動間隙；對輪胎補氣，使氣壓一致。④排除制動不靈。重新調整制動轂與制動蹄片間隙；清洗有油漬的各零件表面；更換制動摩擦襯片。
（5）排除液壓制動系統故障。①排除動臂提升力不足或轉斗力不足。按規定值調整工作壓力；清洗換油；更換油泵，并按自然沉降量檢查系統密封性；更換多路閥。②排除系統工作性能降低或不穩定。更換工作油；路系統和油箱；清洗或更換濾油器；排凈系統內空氣。③排除動臂舉升后自行下沉。拆修油缸、更換密封圈；拆修或更換多路閥桿。④排除油溫過高。停機休息或減少負荷；加油到規定油位。⑤排除方向盤回位后仍繼續轉向。拆修更換轉向器；拆開轉向器修理。⑥排除腳動力不足。更換分泵油封；排除液壓管路中的空氣；更換總泵皮碗；加足總泵油量；調整推桿行程；更換新制動摩擦片。
（6）排除電氣系統故障。①排除蓄電池不充電或充電率低。脫硫處理或更換板；重新調整或更換電機皮帶；檢查并接線不實，接觸不良；重新調整或更換調節器。②排除蓄電池容量不足。重新調整電解液比重或添加電解液；沉淀物，更換電解液；脫硫處理或更換板；檢查或導線接觸不良；更換板。③排除發電機不發電。

發動機的振動，噪音是裝載機振動和噪音的 大來源。柴油機上的激振力可分為燃燒發生的直接激振力和柴油機工作時的機械力。柴油機上的噪聲按其產生的機理可分為類，即空氣動力性噪聲，燃燒噪聲和機械噪聲，而排氣系統中的空氣動力性噪聲通常是主要的噪聲源，一般來說，如果能夠有效地降低柴油機的排氣噪聲，就能大幅度地降低柴油機的總噪聲級。
在正常情況下，柴油機噪聲隨其轉速的增加直線上升。自然吸氣式四沖程柴油機每增加10倍轉速，噪聲30dB，四沖程增壓式柴油機每增加10倍轉速，噪聲增量為40dB。若在增速過程中出現噪聲峰波，就是噪聲源識別當中的問題所在，可以用1/3倍頻程頻譜分析，初步查明主要噪聲成分。
在排氣閥處，氣體的流動是不穩定的，它以壓力波動的方式，傳到排氣系統的出口，在尾管出口處，連速度波動產生了噪聲，可見排氣噪聲來源于排氣系統內的不穩定流動。排氣噪聲的定義通常指的是排氣系統輻 的總的噪聲，包括管壁和壁的噪聲以及尾管出口的氣動噪聲，若將排氣系統的管壁和壁假設為剛性的，則排氣噪聲指的是僅氣體動力性噪聲。降低排氣噪聲 有效方法就是設計安裝一個，低阻力的排氣。氣體噪聲排氣噪聲產生機理：柴油機工作過程中影響排氣噪聲的主要有發動機轉速，氣缸數，負荷，排氣管尺寸等。
內燃機排氣開始時，燃氣溫度約為800－1000℃，壓力約為4－5Mpa，但排氣閥打開出現縫隙時，廢氣以脈沖的形式從縫隙中沖出，形成能量很高，頻率很復雜的噪聲。根據排氣過程產生噪聲的機理，有以下幾種成分。
氣壓力脈動聲，流通過氣門，氣門座等處發生的渦流聲，由于邊界層氣流擾動發生的噪聲排氣出口噴流噪聲。多缸柴油機排氣噪聲的頻譜中，低頻出往往存在一個明顯的噪聲峰值，這個噪聲就是基頻噪聲。由于各氣缸排氣是在的相位上周期性進行。因而這是一種周期性噪聲。基頻噪聲的頻率和每秒鐘的排氣次數，即爆發頻率是相同的。基頻噪聲的頻率計算公式為。
n——柴油機轉速，（r/min）τ——內燃機沖程系數，四沖程τ=二沖程τ=1燃燒噪聲通常把燃燒時氣缸壓力通過活塞，連桿，主軸承傳至發動機機體以及通過氣缸蓋等引起內燃機結構表面振動而的噪聲稱為燃燒噪聲。柴油機工作時燃燒室在短時間內發生高溫高壓的燃燒，急速地釋放出能量。這種急劇的壓力升高激發起發動機結構振動，從而出噪聲。很明顯，氣缸壓力是燃燒噪聲的強制力，因此燃燒噪聲與氣缸壓力有函數關系。f=Nn/60τ式中：N——柴油機氣缸數此外還與發動機結構的剛度，發動機表面的聲效應及周圍空氣的傳遞特性有關。
急燃期，緩燃期和后燃期。對柴油機燃燒過程的研究一般采用壓力曲線（P—？中）分析的方法。圖1是典型的氣缸壓力曲線。氣缸壓力與燃燒噪聲都是周期現象，氣缸壓力的頻率成分支配燃燒噪聲的頻率成分。將氣缸壓力與燃燒噪聲都進行傅里葉分析可以了解到聲壓級與氣缸壓力級有明顯的依賴關系是在較高的頻段。不管從壓力曲線圖或頻譜圖析，很顯然降低燃燒噪聲的關鍵是控制燃燒壓力的升高率。也就是說。柴油機的燃燒過程通常分為四個階段——著火延遲期柴油機應力求選用柔和的工作過程。壓力升高率取決于著火延遲和燃料噴射規律。因此，降低燃燒噪聲的一般方法有兩個方面：。
提高壓縮比，適當延遲噴油提前角，使用十六烷值高的燃料。這類措施用于縮短著火延遲期。減小初期的燃料噴射率，利用進氣渦流減少著火前的可燃混合氣量。機械噪聲由于柴油機上運動副很多，所以引起的機械激振力也很多，其中有活塞與氣缸敲擊產生的噪聲，正時齒輪響聲，燃油噴射系統噪聲，配氣機構噪聲等。

低速重載時，出現瞬間停頓現象裝載機在低速重載作業時，突然出現“咯瞪”的停頓聲，繼而加油，車又繼續前行作業，這是 常見的追趕離合器發生故障的早期表現。隨著使用時間的延長，這種現象在作業中會越來越頻繁地出現，停頓的時間也會相應延長，工作負荷越大，越感到動力不足。
Ⅱ擋行駛正常，突然工作無力裝載機平時工作良好，Ⅱ擋行駛正常，但會突然出現工作無力現象。檢查時發現變速箱液壓油沒有變質，油位符合要求且油底濾網沒有堵塞，變速壓力也正常，這說明追趕離合器已損壞失效。變速箱突發異響，車速驟減。
裝載機以較高速度行駛時，突然在變速箱部位發出較大的機械異響，隨即像是被制動似地車速驟減，此時松開油門，停住車，無須摘擋，怠速運轉一會兒，異響即消失，然后踏下油門，機車行駛恢復正常。這種現象若不時地出現，這是由于追趕離合器的滾柱有發卡現象所致，滾柱本應在不工作位置而現在卡在了工作位置，使原來不參加工作的一級渦輪輸出齒輪與追趕離合器的外環齒輪間斷地工作，致使齒輪發出較大的撞擊聲，同時產生較大的制動力。
起步或換擋時，機車反應遲緩裝載機作業中，掛擋時手感節奏正常，掛擋桿系無松曠現象，變速壓力及換擋時的反應也正常，但在起步，換擋時有時機車反應較緩慢。這是因為追趕離合器外環齒輪與內環凸輪接合不良，鎖死緩慢所致。
5 ，Ⅱ擋，I擋速度無區別有的裝載機在低速，重載時工作有力，但變矩器油溫升高較快，并且Ⅱ 擋與I 擋的速度無區別。這是因為追趕離合器的滾柱卡死在工作位置，使外環齒輪與內環凸輪始終處于接合的狀態，即二級渦輪一直在較大負荷，較低轉速下工作，致使油溫升高較快，機車行駛速度較慢。
追趕離合器總成的檢查檢查追趕離合器總成時，一般是先看軸承有無脫落。若有則應換件修復或更換總成，若沒有，應將中間輸人軸制動住，分別順時針，逆時針轉動外環齒輪。良好者應是順時針能轉動，逆時針不能轉動。若順時針，逆時針都能轉動，說明其已經損壞。有時順時針能轉動，逆時針不能轉動，這也不能說明其是良好的。
此時，若振動幾下外環齒輪，使其與內環凸輪及滾柱的相對位置有較小的變化或調整，若出現順時針，逆時針都能相對轉動的情況，說明追趕離合器已經損壞，若只能順時針轉動，且轉動時有滾柱曠動的聲音，并且手感有松曠的感覺，這也是追趕離合器損壞的表現。
上述3 種損壞情況會造成以上1 一4 項中所述故障現象。若順時針，逆時針都不能轉動，說明其外環齒輪與內環凸輪已咬死，會出現上述*5 種故障現象。一般說來，憑經驗對追趕離合器總成進行檢查時，應重視裝載機解體前各種工況下的工作情況，且只能檢查出損壞較大，較嚴重的故障，而對于其鎖緊性能不良但尚能鎖緊的故障，在裝載機又工作不良的情況下是不能被檢查出來的，用一定的儀器來檢查。
因追趕離合器損壞而使裝載機性能不良時，應根據其變速壓力，掛擋手感，換擋時壓力變化都是正常的特點，結合裝載機的使用情況對追趕離合器進行檢查并作出較為正確的檢查結論。追趕離合器的損壞一般表現為滾柱，外環齒輪的內軌道，內環凸輪的楔形面磨損**限或擠壓變形，使外環齒輪與內環凸輪不能鎖緊或卡死而不能分離。工作彈簧壓蓋損壞，彈簧折斷，變形，變軟而失去作用，使滾柱不能**在內環凸輪楔形面較高的位置上而起到鎖死作用，隔離環損壞或變形，松曠，使滾柱，彈簧脫落，或使滾柱不能**在楔形面的高位處。

一輛ZL-50型輪式裝載機在工作狀態下易出現慢轉向時轉向較輕快，急轉向時轉向較低沉的現象。由于裝載機工作時常采用急轉向操縱以提高工作效率，轉向沉會增加駕駛員的勞動強度，易使駕駛員疲勞，影響工作效率，所以裝載機在大油門狀態下應避免存在急轉向沉的現象。針對轉向沉的問題，對樣機進行了慢轉向，急轉向過程中轉向油缸壓力的檢測，轉向壓力均能達到規定的壓力值。
轉向力取決于輪胎與地面阻力矩的大小，通過轉向液壓系統的合理優化，反映在方向盤上的力及操作者所用的力為檢測的轉向力。該轉向力的大小與轉向器的流量有關，在低速轉動方向盤時，轉向器通過的流量取決于閥芯開啟度的大小，隨著轉速增加，閥芯開啟度逐漸，此時轉向力較小，當達到轉向器的 大流量時，即轉向器閥芯完全開啟，此時轉向力為 小。要達到轉向快與輕的效果，還取決于操作速度和流量的匹配。原因分析及排查根據裝載機轉向系統原理同時也取決于管路流量大小，當管徑較小時，則起到節流閥的作用，嚴重時也能影響轉向的速度和轉向力的大小。
先檢測轉向系統壓力是否達到規定值。經檢測，轉向壓力均能達到規定的壓力值，這說明不是壓力原因造成的急轉向沉。除此外，只可能是供油速率低造成被動轉向而導致急轉向沉，即急轉向時由于向轉向油缸提供的壓力油速率不能滿足急轉向時所需的油量，從而導致急轉向沉。
對轉向系統液壓元件分析后，認為造成液壓轉向系統急轉向供油速率低的原因有以下幾點：轉向液壓系統存在空氣，液壓油箱油位低，泵吸油量不充分，濾芯堵塞，使液壓油箱油液流動不通暢，導致泵吸油困難，**閥閥芯卡住，不能完全打開。
使用的轉向器排量不夠，轉向泵的排量不夠，轉向管路通徑太小。針對以上原因，對故障原因進行逐一排查：液壓系統排氣處理：將轉向器打到限位置，憋壓，使液壓管路氣體通過油箱排出，將左轉向油缸大腔的放氣螺栓擰開，然后左轉向，將左油缸大腔的氣排除，同樣的方法排查小腔的氣體及另一油缸內的氣體。
將液壓油加至規定位置，清洗濾芯，清洗**閥，對轉向器排量進行查對，對轉向泵排量進行核對。經過以析及排查后，仍未解決轉向沉的問題，說明管路通徑偏小是造成急轉向沉的主要因素，決定加大轉向管路通徑，故障得以排除。
在裝載機行駛時經常制動而產生大量的摩擦熱，使制動系統溫度升高，如使用沸點低、易于蒸發的制動液，則在高溫時會由于制動液的蒸發，使局部制動系統的管道內充滿蒸氣，產生氣阻，引起制動失靈。因此要求制動液應具有較高的沸點，較低的蒸發性，以避免減少氣阻的產生。
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